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题库：二级结构工程师

二级结构工程师

761. 在一展览馆的楼面上，有一静止的展品及其墩座，其自重的标准值共为30kN；墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m（单向板）、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区（见下图）。墩座平面 l--板跨； b、b--分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度； b--局部分布荷载的有效分布宽度。[LXL20160216_1_23.gif]单向板上局部荷载的有效分布宽度b最接近于（　　）m。

762. 在一展览馆的楼面上，有一静止的展品及其墩座，其自重的标准值共为30kN；墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m（单向板）、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区（见下图）。墩座平面 l--板跨； b、b--分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度； b--局部分布荷载的有效分布宽度。[LXL20160216_1_23.gif]单向板上在（b×l）面积上的等效均布荷载q最接近于（　　）kN/m。

763. 某建造于大城市市区的28层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共6个开间，横向剪力墙间距为8.1m，层高2.8m，房屋宽15.7m，地面粗糙度D类。混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB300钢。a=a′=35mm。当未考虑非结构构件影响折减系数时，该建筑物的横向自振周期T最接近于（　　）s。

764. 一单层平面框架（见下图），由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值M=50kN·m。[LXL20160216_1_25.gif] 由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值M=30kN·m，则D点的弯矩设计值M最接近于（　　）kN·m。

765. 位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属Ⅱ类的办公大楼，地面以上有10层，总高40m，结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN，每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN，屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面 [LXL20160216_1_27.gif]结构的总竖向地震作用标准值F最接近于（　　）kN。

766. 位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属Ⅱ类的办公大楼，地面以上有10层，总高40m，结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN，每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN，屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面 [LXL20160216_1_27.gif]第8层的竖向地震作用标准值F最接近于（　　）kN。

767. 位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属Ⅱ类的办公大楼，地面以上有10层，总高40m，结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN，每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN，屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面 [LXL20160216_1_27.gif]底层中柱A的竖向地震产生的轴向力标准值N最接近于（　　）kN。

768. 一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，M=50kN·m、M=30kN·m、M=60kN·m（见下图），M是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，M是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，M是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值M=65kN.m（见下图）。[LXL20160216_1_28.gif]由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）第3.2.4条的简化规则。

769. 一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，M=50kN·m、M=30kN·m、M=60kN·m（见下图），M是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，M是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，M是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值M=65kN.m（见下图）。[LXL20160216_1_28.gif]还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值M应为（　　）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）第3.2.4条的简化规则。

770. 一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，M=50kN·m、M=30kN·m、M=60kN·m（见下图），M是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，M是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，M是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值M=65kN.m（见下图）。[LXL20160216_1_28.gif]采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）第3.2.4条的简化规则，计算在四种荷载下柱脚A处的最大弯矩设计值M应为（　　）kN·m。

771. 某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑，如下图所示。地面以上高度为100m，迎风面宽度为25m，按50年重现期的基本风压w=0.60kN/m，风荷载体型系数为1.3。 [LXL20160216_1_29.gif]确定高度100m处围护结构的风荷载标准值最接近于（　　）kN/m2。

772. 某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑，如下图所示。地面以上高度为100m，迎风面宽度为25m，按50年重现期的基本风压w=0.60kN/m，风荷载体型系数为1.3。 [LXL20160216_1_29.gif]假定作用于100m高度处的风荷载标准值w=2.1kN/m，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值ΔP=500kN及风弯矩标准值ΔM=2000kN.m，作用于100m高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形（地面处为0）。在地面（z=0）处，风荷载产生倾覆力矩的设计值最接近于（　　）kN.m。

773. 一幢8层的钢筋混凝土框架结构，在设防烈度8度（0.2g）多遇地震的水平地震作用下的水平位移如下图所示。其顶层的弹性水平位移δ=60mm，第7层的水平位移δ=54mm。框架结构第7层及第8层的水平位移[LXL20160216_1_31.gif]计算得顶层的弹性层间位移θ=（　　）。

774. 一幢8层的钢筋混凝土框架结构，在设防烈度8度（0.2g）多遇地震的水平地震作用下的水平位移如下图所示。其顶层的弹性水平位移δ=60mm，第7层的水平位移δ=54mm。框架结构第7层及第8层的水平位移[LXL20160216_1_31.gif]由已算得多遇地震作用下的第8层弹性层间位移，现已知第8层的楼层屈服强度系数ξ=0.4（楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用标准值计算的弹性地震剪力的比值）。由此可算得该框架结构在第8层的弹塑性层间位移角θ=（　　）。

775. 某单层工业厂房，厂房柱距12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁。设置有两台Q＝25/10t的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距4m，最大轮压标准值P，max＝279.7kN，横行小车质量标准值Q＝73.5kN，吊车轨道高度h＝130mm。当吊车为中级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于（　　）kN。

776. 某单层工业厂房，厂房柱距12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁。设置有两台Q＝25/10t的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距4m，最大轮压标准值P，max＝279.7kN，横行小车质量标准值Q＝73.5kN，吊车轨道高度h＝130mm。假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于（　　）kN。

777. 《建筑抗震设计规范》、《混凝土结构设计规范》、《高层建筑混凝土结构技术规程》陆续颁布新版本，2011年考试时是否采用新的版本?如果新旧版本混用，该如何答题?

778. 关于风荷载的计算，《荷载规范》和《高规》的规定似乎差别比较大，应如何采用?另外，《抗规》和《高规》在采用上应如何取舍?

779. 对于2010年8月第一次印刷的201．0版《建筑抗震设计规范》，有没有勘误?

780. 在设计时，一般都是对结构构件承载力除以一个大于1的系数进行折减，而抗震验算时却除以一个小于1的系数(γ≤1．0)进行增大，为什么?